1.2 实验仪器

ZNN-D6B六速旋转黏度计，青岛恒泰机电设备有限公司；dIFT双通道动态界面张力仪，芬兰Kibron公司；XSY-3高温高压相对渗透率系统，南通华兴石油仪器有限公司。

1.3 驱油剂的制备

准备3份500ml的去离子水或自来水，分别加入基础驱油剂SS、单萜萜C0.5g和CDEA2.5g，在30℃条件下搅拌均匀，得到乳白色不透明的单萜萜类非超低界面张力驱油剂（CCAO）；加入基础驱油剂SS和单萜萜C0.5g等，在30℃条件搅拌均匀，得到透明的单萜萜类非超低界面张力驱油剂（CAO）；加入FHQ-I 2.5g，在30℃条件搅拌均匀，得到透明的低界面张力FHQ-I驱油剂。

2 驱油剂性能评价

2.1 界面张力评价

将配制好的CAO、CCAO和FHQ-I溶液在25℃条件下，以标准煤油作为低密度相，按照石油行业标准SY/T53702018《表面及界面张力测定方法》测定其界面张力值，连续测量3次并取其平均值，结果见表1。界面张力测试条件为T=25℃，15000mg/L标准模拟地层水。

由表1的结果可知，CAO界面张力最大，CCAO和FHQ-I依次降低1个数量级。在CAO中加入CDEA复配成CCAO后，复合驱油剂界面张力由1.13mN/m下降至1.72×10^-1mN/m，下降了1个数量级，说明添加的CDEA产生了正向作用。

2.2 配伍性评价

将CAO、CCAO和FHQ-I分别与模拟地层水按一定比例混合，设置的比例为2:8、4:6、6:4和8:2，观察其配伍情况，结果见表2。从表2可以看出，3种复合驱油剂与地层水在多种混合比例下均保持均匀无沉淀，说明配伍性良好，可以进一步对其进行评价。

2.3 降黏效果评价

将CAO、CCAO和FHQ-I分别与现场采集的黏度约为27mPa·s的原油进行混合，配置成200ml混合溶液，用六速旋转黏度计在200r/min的条件下，对水油比分别为20%、30%、50%和80%的混合溶液的黏度进行测量，结果如表3和图1所示。

由表3和图1的实验结果可以看出，CAO和CCAO降黏效果随驱油剂溶液比例的上升而提高，降黏效果与界面张力成正比；FHQ-I驱油剂降黏效果随驱油剂比例的上升先降后升，水油比为30%～40%时出现反向点，黏度达到最高后开始下降。

这也解释了在实践中，部分使用超低界面张力渗吸剂的区块，由于注入的渗吸剂与地层中原油的水油比过低，使得地层流体形成油包水，乳液黏度上升，渗透率下降，原油难以从孔隙中流出，导致采收率未能提升甚至还有下降。而非超低界面驱油剂不存在这样的问题，随着水油比的上升，黏度不断下降，水油比20%时流体黏度即可降低到5mPa·s，达到低黏原油范畴；当水油比达到50%以上后，黏度降至2.5mPa·s，CAO和CCAO降黏率均达到90%以上，水油比达到80%时，CAO和CCAO降黏率分别达到94.45%和92.59%，原油黏度达到接近地层水的黏度（1.0～1.2mPa·s）。

2.4 破乳效果评价

取一定量的CAO、CCAO或FHQ-I以及约35%的原油分别和65%的模拟地层水置于500ml烧杯中，将烧杯放入30℃六速搅拌器中，以200r/min的速度恒温搅拌20min，使其完全乳化，破乳效果如图2所示。  

将混合好的乳化原油，在模拟井场储油罐常见的破乳条件（30℃）下恒温静置，自然沉降，记录破乳时间t和破乳后水线刻度。按照破乳率=破乳后水溶液体积（V1）/油水初始体积（V0），计算破乳率，结果见表4。

表4 不同复合驱油剂的破乳时间和破乳率

从表4可以看出，3种复合驱油剂均能够将原油乳化，但在破乳阶段，CAO和CCAO能够正常破乳，而FHQ-I放置7天仍未破乳，其中CCAO的破乳率最高，达到约98%。同时，通过图2可以看到，CAO水中悬浮少量乳化原油液珠，进一步说明了其未完全破乳；而CCAO水中几乎无悬浮液珠，说明其破乳效率高；FHQ-I中未见到水层，符合原油在低界面张力影响下，降低油水界面张力形成稳定乳液，无法自行破乳，如果破乳必须在后期加入对应的破乳剂或其他技术手段，这给产出液油水分离等增加了难度，而非超低表面活性类驱油剂则不存在此类问题。